• 横向射流破碎机理与雾化特性
    通过调整喷嘴长径比（长度与直径的比）得到射流层流、过渡流和湍流模式，结果表明：对比层流射流，湍流射流轨迹较低、雾化效果更好、产生更小的液滴；层流射流和湍流射流下均有多种破裂模式。
    李渝丽
  • 气液两相旋喷射流流场特征及其影响因素研究
    主要原因是气体环绕在射流周围，一方面能抑制射流从喷嘴射出后发生发散，使能量集中在射流中心，如图11中所示射流速度始终集中2.8 mm的范围内；另一方面将高速射流与周围淹没环境介质隔离，降低了射流的摩擦阻力
    郑金贵
  • 辅助药型罩对射流性能的影响
    h为6 mm时，形成的金属射流综合性能更好。在探究d对金属射流性能的影响时，d在22～26 mm时，金属射流头部速度和长度随着d增加而增大。d对金属射流头部直径影响并不明显。
    樊金欣 焦志刚 马辰昊
  • 射流冲刷底泥起动输移规律及机理
    （3） 相同射流出口流速，射流中线剖面上的不同横断面射流时均速度分布具有相似性;不同射流出口流速，射流中线剖面最大速度衰减规律具有相似性;射流速度半宽值沿射流方向逐渐增大，在射流初步发展区
    张文皎 赵连军 王仲梅 赵荥 吕鸣聪
  • 基于射流机理的直流水枪充实水柱特性研究
    水枪射流由充实水柱的密集射流到分散开花射流再到喷雾射流，是由于水枪射水出流后射流的破碎与分裂。由于所涉及的物理机制不同，射流破碎在相关流动参数的不同区域表现出不同的特征[8]。
    王万通
  • 带电射流非稳态破碎的可视化试验
    .锥射流模式下微射流从泰勒锥（Taylor cone）尖端开始射流，而简单射流模式下射流直接从喷嘴尖端直接射流，不会形成明显的泰勒锥.
    王贞涛 陈永钟 孔茜 杨诗琪 岑旗刚
  • 基于图像处理和单目视觉的射流闭环控制方法
    然后开启射流装置，并启动图像处理系统对射流落点进行实时监测。根据图像处理系统提供的射流落点信息，控制系统对射流装置进行二次调整，进一步提高射流精度。
    杨利花
  • 多孔式合成射流压电风扇仿真分析与试验
    在以射流板中心为圆心、直径d=16 mm的圆内开设不同数量的射流孔，并且各相邻射流孔之间采用等间距均匀排布方式，同时以直径d=16 mm的圆内射流孔的数量N来表示射流孔在射流板上的布置密度。
    王建涛　高铭泽　祝健　王启智　李昊
  • 旋转射流除垢作用机理的数值模拟研究
    从图13可见：旋转射流的最大压力达到11.11MPa ，与直射流相差约 1MPa ，这说明旋转射流具有与直射流相接近的冲击破碎能力；随着与壁面中心距离的增加，2种射流的压力迅速减小；与直射流相比，旋转射流在近壁面处的压力下降趋势较为平缓
    钟银 陈述 赵玉红 薛永志 姚麟
  • 不同结构空化射流喷嘴流场特性对比
    通常情况下，较大的射流扩散角意味着较大的射流冲击面积和较低的射流能量密度，适用于射流清洗领域；而较小的射流扩散角意味着较小的射流冲击面积和较高的射流能量密度，适用于射流切割/钻孔等领域。
    郭晨睿 李敬彬 李欢 马汝涛 王浩 钟侯 李锐
  • 燃气透平冲击冷却的射流孔形状优化方法及验证
    4 结 论本文为增强射流冲击结构的射流穿透能力、抑制横流效应，首先以获得最佳射流孔形状为目标，简化了冲击冷却中的横流干涉射流问题，将横流干涉射流简化为对射流柱的绕流，
    罗培森 邓清华 徐凯颖 王辉辉 丰镇平
  • 青石昴气田致密高含水气藏射流排采工艺优化
    3液气交替射流排采试验及结果分析试验条件同上，射流泵下人指定井深，启动液动力射流8d后更换地面设备并更换动力介质为本井天然气，启动气动力射流6d后记录净排液量与净采气量
    李万钟 张振宇 徐建宁 赵峥延 韩芸
  • 近壁面深水爆炸气泡射流演化特性的研究
    对照前文射流演化条件来看，在r较大时，射流虽然演化得很成功，但由于距离壁面较远，受到水的阻力在射流到达壁面时有了很大的下降，此时射流几乎与脉动同时完成；而脉动压力是以水声速度传播，所以将会早于射流到达壁面
    梁浩哲 张玉磊 苏健军 李芝绒 甘云丹
  • 微孔的磨料水射流抛光CFD模拟及试验
    由图11a可知：在射流压力一定时，响应值Y随射流靶距的增大先减小后增大；在射流靶距一定时，响应值Y随射流压力的增大先减小后增大。
    崔子含 韩冰 吴鹏程 李擎 马小刚 丁云龙
  • 氢气射流特性研究
    随着射流的发展，环境气体对射流的阻碍作用逐渐变得稳定，射流锥角的下降速度也随之减缓。在 0.1ms 之后，射流锥角以非常缓慢的速度继续下降，这表明射流与环境气体之间的相互作用逐渐达到了一种平衡状态。
    刘雨昂 解方喜 吴桐 马书哲 张亮 姜北平
  • 天然气水合物直旋混合射流破碎规律研究
    随着2种射流在混合腔内混合，旋转射流区域增大，直射流区域减小，2种射流之间的低速区也随之减小，并且由于2种射流混合造成能量消耗，射流速度也有所降低，如图6c所示。
    徐昊 张思 吴墨染 付悦 付必伟
  • 硬质黏土淹没射流冲刷试验研究
    2.2.3射流靶距的影响射流靶距是指射流喷嘴出口至初始土样表面的垂线距离，靶距的大小直接关乎射流的发展以及滞止压力，是影响射流破土效果的重要参数。
    潘振东 赵荥 王仲梅 张文皎 张世宝
  • 工业用减阻剂对射流泵性能影响的试验研究
    4） 相同减阻剂在不同面积比的射流泵中的减阻效果存在差别，即 PEO在面积比1.78的射流泵中的减阻效果在比面积比4.00的射流泵中更优，而CPAM在面积比4.00的射流泵中的减阻效果比在面积比
    侯凌风 劳星胜 李邦明 孙坤杰 龙新平
  • 激光辅助水射流加工砷化镓晶片微槽的实验研究
    根据式（6）～式（9），随着水射流压力的增大，水射流的冷却作用增强，使激光加热区域在宽度方向上更窄，导致微槽宽度减小，然而，根据式（10），水射流压力的增大会增大壁面射流区的最大切应力，水射流对材料的冲击作用增强
    段凌云 黄传真 刘盾 姚鹏 刘含莲
  • 炸高对线性聚能装药射流毁伤混凝土墙体效果的影响
    3）低炸高有利于药型罩锥顶部形成高速射流，故线性聚能射流侵彻混凝土靶在炸高60 mm达到最大侵彻深度；高炸高时，射流在空气域传播过程中损失能量，头部速度减小，侵彻深度略小。
    陈思羽 黄正祥
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